álisis del mapa de los mecanismos de deformación Indica que puede ocurrir la deformación plástica en el proceso de flep de superalloy como resultado de la difusión o la dislocación, dependiendo de las condiciones de prueba (temperatura y estrés). En las condiciones de fluencia de difusión de acuerdo con un modelo de RL Coble y Nabarro-Herring velocidad de fluencia constante depende significativamente del tamaño de grano y se describe con las relaciones (1) y (2), respectivamente [12-14]:

 

where ;: B, C - constantes del material, σ - estrés, Dgz - coeficiente de difusión a través de los límites de grano, b - el vector de Burgers, k - Boltzmann Constant, T - Temperatura absoluta, D - Diámetro del grano., Ω - volumen atómico, grosor efectivo D, DV - COEFICIENTE DE DIFUSIÓN DE DIFUSIÓN 

 Mientras que el caso del mecanismo de fluencia de dislocación es descrito por la relación (3) yno es dependiente del tamaño de grano:

 

&#-

wher

101 ;: A, N - Constantes de material τ - Estrés de corte, coeficiente de defusión, G - Módulo de cizallamiento B - El vector de las hamburguesas, K - Boltzmann constante, T - Temperatura absoluta, D - Diámetro de grano. 

--

 

 

 

&#&#-Es Hay que señalar al mismo tiempo, que en condiciones de ensayos de fluencia deformación de º E El material como resultado del fluencia de dislocación, la difusión de volumen (modelo denabarro-hering) y a través de los límites de grano (Coble'model) puede tener lugar simultáneamente con diferente intensidad. La contribución de cada uno de estos procesos en la deformación depende de la temperatura, el estrés, tamaño de grano y la estructura de sus límites [12=13].

3.---Los resultados de las investigaciones y discusión de los resultados""

 

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116; estructuras elenco ed estudiados en las condiciones de la variante II de la ensayos de fluencia se presentan en la Tabla. 3. Se vendieron los preparativos para la observación microscópica en el reactivo de mármol-

39; Tabla 4 y 5 lista seleccionada parámetros morfológicos de macro \\ microestructuras NAND de las muestras de ensayo. Los parámetros básicos de la macroestructura se evaluaron utilizando el programa METILO. Las pruebas se realizaron en

sections transversales de muestras (d06 mm) después de que el ensayo de fluencia. 

-\\ estudiosnMetallographic indican que el efecto de la modificación sólo volumen fue el formación de grueso \\ estructurangrained en superaleaciones, y la modificación de volumen y superficie simultánea resultó en la formación de finos \\ estructurangrained (Tabla 4 y 5). Estudios sobre precipitaciones de fases de carburo, importantes desde el punto de vista de fortalecimiento de las aleaciones probadas y la sostenibilidad de las condiciones de fluencia mostraron su mayor superficie de AA en superaleación MAR247 (Tabla 4 y 5). carburos primarios, principalmente en forma de caracteres

Chinese

ocurrieron en el área de los límites de grano [2].

-=--tab. 4 y Tabla 5 resume macroestructura parámetros estereológicos de superaleaciones examinados en relación a las características de fluencia, tales como tz tiempo de rotura de la muestra, los valores Vu.These constante de velocidad de fluencia son importantes en la definición de los factores que determinan la estabilidad de los materiales a alta fluencia-temperature.-

 

Figure 2 y 3 muestra las características de fluencia de superaleaciones IN713C y MAR247 desarrollado sobre la base de ensayos de fluencia a cabo de conformidad con la variante I del estudio/.

 

==-/

 

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\\n \\n La estabilidad dependerá sustancialmente del tamaño del macrograne y alcance el valor T \\ N 50 horas para una muestra con un grueso \\ estructurangrained y 28 horas para la muestra con el grano triturado como resultado de la modificación del volumen y de la superficie (Tabla 4). De manera similar, en un alto \\ Ntemperature feep de la aleación Mar \\ N247, el tamaño del macrograne influye fundamentalmente de las muestras del rapto del tiempo. La estabilidad de las muestras con una estructura \\ngrademina gruesa fue más del 20% mayor que las muestras de grano cominadas. \\ N \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\nas Se borran de los datos presentados en la Tabla 4 Estabilidad de los materiales ensayados fue además fuertemente dependiente de la del área de carburos AA descritas en su microestructura. Este efecto está bien ilustrado por elnuevo parámetro AA \\ NN, (área de superficie de carburos se refiere alnúmero de granos en la tabla de muestra, Tabla 6). Independientemente de la superaleación probado con un aumento de esta estabilidad de los parámetros en el ensayo de fluencia tzwas más alto, y la velocidad de arrastre constante Vu, alcanzó valores más bajos (Tabla 4). \\ N \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\nLos resultados de la investigación y el análisis indican que la fluencia difusión a través de los límites de grano determinó la velocidad constante fluencia Vu, y la estabilidad de superaleaciones en las pruebas completados (Tabla 4). Podemos asumir que en las circunstancias dadas de la variante de prueba I (T \\ N980 ° C, Σ \\ N150MPA) estabilidad (tiempo para la rotura de la muestra) bajo la crianza de difusión determinó el resbalón a través de los límites del grano. Se condicionado los procesos de formación y crecimiento de grietas. En este caso el factor decisivo para la estabilidad de la superaleación era la relación de la superficie de los carburos a la cantidad de granos en la cruz \\nsection de la muestra (AA \\nN). El mayor valor de esta expresión corresponde a una mayor estabilidad del material en una prueba de fluencia. \\ N \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n El análisis de los resultados de la prueba obtenidos con los parámetros correspondientes a la variante II de fluencia Las pruebas (Fig. 4, 5, Tab. 5) indica que, al aumentar el estrés axial σ. (que resulta en el aumento de la tensiónnormalizada τ \\ng) No se observóninguna influencia del tamaño de macrograin en la estabilidad del credo en caso de que de superaleación IN \\n173C y MAR \\ N247 (Fig. 4 y 5). Las diferencias en la durabilidad de la criada fueron solo unas pocas horas. Esto muestra que bajo estas condiciones de prueba de fluencia, el proceso de deformación del material tiene lugar principalmente en el mecanismo de dislocación, en lugar de, como se observó anteriormente (Fig. 2, 3) bajo el mecanismo de difusión de matriz denabarro \\ NHERRING (volumen) y a través del límite del grano ( esto resultó en el aumento de la estabilidad del material con un grueso \\ estructurangrained). influencia Descrito de los parámetros de ensayo de fluencia sobre el cambio de materiales de deformación (distorsión) mecanismos debido al aumento de la tensión axial σ está bien explicado en la Figura 6. \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n